Календарь Рыбака

Электротехническое Оборудование

Последние сообщения на форуме. Последние комментарии к фото. Новые записи в дневниках. Трансформаторы напряжения ТН в электрических сетях 6—10 кВ обеспечивают безопасность измерений, питание средств учета электроэнергии, контроль изоляции оборудования, питание оперативных цепей, цепей сигнализации, автоматики и релейной защиты. Его контакты в цепях 23—16, 29—22, 49—42 размыкаются, а в цепях 25—18, 37—26, 47— 42 замыкаются. Зеленая лампа HLG горит ровным светом, сигнализируя оперативное отключение выключателя. Блокировка выключателя фидера от повторного включения осуществляется при отключении фидера защитой по напряжению по цепи 11—6, которая замыкается контактом реле КL1 защиты шин 27,5 кВ. Хотя пуск АПВ по цепи 29—22 произойдет и реле времени КТ замкнет цепь катушки реле KL, повторного включения выключателя Q не произойдет, так как конденсатор С к этому моменту будет разряжен. По цепи 19—10 при срабатывании электронной защиты AK. Результаты измерений передаются энергодиспетчеру по системе телемеханики.

контроль токов по фидерам

Выключатели фидеров тяговых подстанций А, В и поста секционирования ПС связны между собой устройством телеблокировки, предназначенным для повышения надежности защиты контактной сети рис. Аппаратура телеблокировки АТВ резервирует защиту первой ступени дистанционной защиты на подстанциях и постах секционирования ПС, ускоряет отключение в зоне действия второй ступени и обеспечивает защиту контактной сети при выводе ПС из работы. Д34 предназначена для отключения КЗ с малым активным током, возникающим при падении контактного провода на балласт. Д34 отличается от Д32 и ДЗЗ наличием элемента вычисления реактивной составляющей полного сопротивления и компарирования модуля этой составляющей с уставками, определяющими зону срабатывания в форме, близкой к прямоугольнику, как показано на рис. Для ППС и 1-путных ПС на которых устанавливается один выключатель требуется дистанционная защита, срабатывающая при любом направлении тока КЗ, то есть двунаправленная ДЗ. Это выполнялось с помощью двух соответствующим образом сфазированных блоков защит. Первая ступень ДЗ при этом выбирается ненаправленной. Алгоритм КЗТ основан на решении уравнения теплового баланса для определения температуры контактного провода. Текущая температура КП определяется с учетом конструктивных особенностей, коэффициента деления тока между КП и несущим тросом, износа КП и его температуры, влияющих на сопротивление KП. Охлаждение КП рассчитывается с учетом тепловой постоянной времени охлаждения, определяемой отношением теплоемкости к теплоотдаче. При значении температуры КП выше 95 о С длительно допустимой температуры медных контактных проводов рассчитывается относительный ресурс контактного провода. По достижению относительным ресурсом предельного значения защита дает сигнал на отключение выключателя ВВ. Ток один, который состоит из трех составляющих. Установившиеся значения токов нулевой последовательности основной гармоники для резонансно-заземленных сетей - установившиеся значения токов высших гармоник , а также напряжение нулевой последовательности в блоке 2 фильтруются и преобразуются в цифровую форму в блоке 3. Угол сдвига фазы между напряжением и током нулевой последовательности определяется промежутком времени между максимальным значением амплитудой напряжения и максимальным значением амплитудой тока нулевой последовательности и переводом этого промежутка в угол.

Например, для частоты 50 Гц: У твердых диэлектриков [6] изоляция не восстанавливается, то есть с течением времени, без применения профилактических мер, восстановительных ремонтов и т. Коэффициенты a 0 , a 1 , a 2 рассчитываются таким образом, чтобы сумма квадратов отклонений по оси X и У от соответствующих точек на полученной кривой квадратный многочлен была минимальной. По указанным выше причинам комбинированная максимально-импульсная защита блока БЗ-М1 может быть выполнена с характеристикой срабатывания, близкой к оптимальной [4]. Скорость функционирования микропроцессорных систем позволяет дополнительно к рассмотренным выше реализовать множество других защит и, таким образом, создать мощную многопараметрическую защиту. Для увеличения чувствительности блока БЗ-М1 к далеким коротким замыканиям в состав его защит была введена защита, реагирующая на минимальное сопротивление или, как ее называют иначе, дистанционная зашита с фиксированной выдержкой времени мс. Для направленных максимальных токовых защит обоих направлений и для дистанционной защиты предусмотрена возможность введения трех наборов уставок. Это дает возможность быстрой оперативной замены действующего набора уставок на любой из двух резервных при изменении длины или конфигурации защищаемой зоны в вынужденных режимах. Для локализации короткого замыкания в РУ 3,3 кВ была введена защита минимального напряжения с фиксированной выдержкой времени мс, а с целью обеспечения максимально быстрого отключения выключателя при близких коротких замыканиях — защита, реагирующая на скорость нарастания тока.

Как известно, одной из давних проблем тяговой сети электрифицированного транспорта является проблема защиты проводов контактной сети от пережогов вследствие длительного протекания большого рабочего тока или же малого тока короткого замыкания, величина которого меньше уставки максимальной токовой защиты и не приводит к срабатыванию дистанционной защиты. Обеспечение отключения выключателя фидера в таких случаях возлагается на так называемую тепловую защиту. Ввиду сложности реализации тепловой защиты, непосредственно определяющей температуру проводов контактной сети, в блоке БЗ-М1 была реализована псевдотепловая защита, которая определяет температуру проводов контактной сети, моделируя процесс их нагревания током фидера с учетом температуры наружного воздуха, определяемого специальным датчиком см. Оснащение блока БЗ-М1 дополнительными и сервисными функциями, которыми не обладает существующая система защиты, должно помочь руководству энергоучастков заинтересованно пойти на дополнительные капитальные и трудовые затраты, связанные с освоением и дальнейшим использованием блоков.

контроль токов по фидерам

Предельное селективно опреде-ляемое снижение сопротивления изоляции, не более, кОм. Максимальная суммарная емкость контролируемой сети, не более, мкФ.

Система контроля изоляции фидеров постоянного тока СКИФ

Принцип работы у РК11, РК13, РК20 и системы пофидерного контроля изоляции фирмы Бендер примерно одинаковый — это поочередное замыкание полюсов сети на землю. Есть методы измерения которые основаны на наложении, вводе инжекции в контролируемую сеть постоянного или низкочастотного переменного напряжения или тока. Пожалуйста, войдите или зарегистрируйтесь. Страницы Назад 1 2 Чтобы отправить ответ, вы должны войти или зарегистрироваться. РСС Сообщений с 21 по 28 из Яков Пользователь Неактивен Откуда: Контроль изоляции Scream пишет: Коэффициенты принимают равным 1,,3. В качестве принимают значение тока протекающего через рассматриваемый выключатель подстанции или поста секционирования при к. Велечину принимают, как правило, на основе опытных данных для конкретного участка. В электронных схемах в качестве датчика скорости нарастания тока используется тот же трансформатор с воздушным зазором в магнитопроводе TAV, а вместо реле тока используют реле напряжения на операционном усилителе с большим входным сопротивлением, выполняющее роль порогового элемента. Функциональная схема защиты рисунок 10 содержит режекторный заграждающий фильтр ZF, реле напряжения компаратор KV, элемент удлинения сигнала реле времени KT и выходной орган ВО. Фильтр ZF и элемент удлинения сигнала КТ подавляют помехи, которые образуются за счет процессов коммутации в выпрямительных агрегатах и неидеального сглаживания выпрямленного тока сглаживающими устройствами тяговых подстанций. При изменении в контактной сети величины тока в нормальном или в режиме к.

контроль токов по фидерам

Напряжение уставки порогового элемента KV обозначим. Если скорость нарастания тока в переходном процессе достаточно велика, то будет выполняться соотношения: Рисунок 10 — Функциональная схема защиты по скорости нарастания тока. В этом случае пороговый элемент KV переключается и через элемент КТ подается сигнал на выходной орган ВО, который осуществляет отключение выключателя Q. Элемент КТ удлиняет сигнал. Уставку срабатывания выбирают по условию: Коэффициент запаса k з принимают равным 1,,3, коэффициент чувствительности должен быть не менее величин, указанных в таблице К расчетным параметрам нормального режима относят величины максимальных токов, минимальных значений напряжений и минимальных значений сопротивлений, измеряемых защитами фидеров тяговых подстанций и постов секционирования, а также защитами, установленными на пунктах параллельного соединения. Максимальный ток фидера на подстанциях, постах секционирования и пунктах параллельного соединения вычисляют на основании данных о значениях пускового тока поезда максимальной массы и средних токах за время хода по межподстанционной зоне поездов максимальной и расчетной массы, определяемых на основании тяговых расчетов. При отсутствии таких расчетов значение пускового тока I тр тока трогания одного локомотива принимают по таблице При кратной тяге значение пускового тока увеличивают пропорционально числу электровозов секций в поезде.

Система контроля изоляции фидеров постоянного тока СКИФ.

Средние по длине межподстанционной зоны эффективные токи I г грузовых поездов максимальной и расчетной массы вычисляют по формуле: Q г — масса грузового поезда, т;. U э — номинальное напряжение электровоза, принимаем равным. Значение коэффициента эффективности тока поезда к эф определяют по формуле: Оно изменяется в пределах от 1,1 до 2,5 и принимается по данным тяговых расчетов.

контроль токов по фидерам

Наиболее распространенные значения от 1,2 до 1,4. Расчетную величину максимального тока фидера подстанции I н,mах вычисляют по формуле: I гм,тр — ток трогания поезда максимальной массы, А;. I гм — средний ток грузового поезда максимальной массы, А;. Значение расчетного числа поездов n э в расчетной зоне на одном пути принимают равным: Рассмотрим расчет межподстанционной зоны Яя — Ижморская. На границах межподстанционной зоны расположены тяговые подстанции ЭЧЭ Яя и. В середине межподстанционной зоне расположены пост секционирования ПС Почитанка, так же установлены пункты параллельного соединения ППС расположенные на и км. Длина межподстанционной зоны составляет 17,1 км. На рисунке 11 представлена расчетная схема межподстанционной зоны. Рисунок 11 — Расчетная схема межподстанционной зоны. Расчетное значение максимального тока фидера тяговой подстанции: Расчетное значение максимального тока фидера поста секционирования вычисляют по формуле: Максимальный рабочий ток пункта параллельного соединения вычисляют при условии, что возле него трогается поезд расчетной массы, при этом соседние пути полагают незагруженными: Минимальное значение напряжения на шинах тяговой подстанции постоянного тока в нормальном режиме работы принимают. Для постов секционирования и пунктов параллельного соединения в нормальном режиме работы величину этого напряжения принимают В, а для слабо загруженных участков и в схемах с отключенной тяговой подстанцией —. Минимальное значение сопротивления R н,min , измеряемое защитами выключателей подстанций, постов и пунктов параллельного соединения контактной сети постоянного тока в нормальном режиме работы, вычисляют по формуле: Минимальное значение сопротивления R н,min , измеряемое защитами выключателей подстанций в нормальном режиме работы: Минимальное значение сопротивления R н,min , измеряемое защитами выключателей постов секционирования в нормальном режиме работы: Минимальное значение сопротивления R н,min , измеряемое защитами выключателей пунктов параллельного соединения в нормальном режиме работы: Выбор уставок защит производится на основе сравнения параметров нормального режима при максимальных нагрузках и установившегося режима короткого замыкания в заданной точке тяговой сети.

  • Фестиваль джига
  • Себла рыбалка без границ
  • Пфр в твери на рыбацкой
  • Чертеж лодочного мотора mercury
  • В основе выбора лежат нормативные требования по обеспечению показателей устойчивости функционирования защиты от коротких замыканий. Уставка срабатывания определяется для каждого фидера, при данных расчетах принято допущение, что параметры первого и второго пути одинаковы. Поэтому уставки будут определяться для одного фидера тяговой подстанции Яя питающего межподстанционную зону Яя — Ижморская. Также рассчитываем уставки срабатывания защит для фидеров поста секционирования, а именно для фидера С2 и С4. Уставка срабатывания максимальной защиты I у выбирается по условию.

    Система контроля изоляции фидеров «СКИФ». Краткие технические характеристики

    Для фидера тяговой подстанции Яя ток уставки срабатывания равен: Для фидера тяговой подстанции Ижморская ток уставки срабатывания равен: Для фидера 2 поста секционирования ток уставки срабатывания равен: Для фидера 4 поста секционирования ток уставки срабатывания равен: Выбранные уставки проверяются по чувствительности к коротким замыканиям в конце зоны защиты по формуле. При использовании первой ступени защиты как основной выдержка времени не применяется, а уставку срабатывания R y выбирают по условию. Для фидера тяговой подстанции Яя сопротивление уставки срабатывания равно: Для фидера тяговой подстанции Ижморская сопротивление уставки срабатывания равно: Для фидера 2 поста секционирования сопротивление уставки срабатывания равно: Для фидера 4 поста секционирования сопротивление уставки срабатывания равно: Данная защита не имеют явно выраженной зоны действия. Она может использоваться только совместно с защитами, реагирующими на величину тока или сопротивления петли короткого замыкания как блокировка для улучшения отстроенности от параметров нормального режима.